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红外吸收粉尘传感器的设计

更新时间: 2019-07-09 10:42 来源: 网络 阅览: ↻ 技术文档
 

第 42 卷   第 9

激 光 与 红 外

Vol. 42,No. 9

2012 年 9 月

 

LASER  &  INFRARED

September,2012

     
     

文章编号:1001-5078( 2012) 09-1007-04

 

·红外技术及应用·

红外吸收粉尘传感器的设计

郑德忠,赵乐平

( 燕山大学测试计量技术及仪器河北省重点实验室,河北 秦皇岛 066004)

摘 要:基于粉尘对红外光的吸收原理提出了一种测量粉尘浓度的传感器新方案。以朗伯 - 比尔定律为理论依据,传感器采用空间双光路结构,应用差分算法,建立数学模型,采用MSP430F149,ICL7605 和 AD620 等芯片进行数据处理,并用实验结果验证可靠性。提出的粉尘设计方案对于提高粉尘测量精度,特别是烟道、煤矿中高浓度的粉尘安全检测均有重要意义。

关键词:红外吸收; 粉尘浓度; 空间双光路; 差分

中图分类号:TP212文献标识码:ADOI: 10. 3969 /j. issn. 1001-5078. 2012. 09. 010

Design of infrared absorption sensor for dust concentration

ZHENG De-zhong,ZHAO Le-ping

( Measurement Technology and Instrumentation Key Lab of Hebei Province,Yanshan University,Qinhuangdao 066004,China)

Abstract: Based on the principle of infrared absorption,a novel design of infrared sensor measuring the dust concen-tration is proposed in the paper. The linear mathematical model of sensor is established based on Lambert-Beer,the structure of double light paths and applying difference algorithm. Msp430f149,ICL7605 and AD620 are applied in the signal processing section.Then,the reliability of the measurement is verified by experimental data. It seems that the proposed infrared absorption dust sensor can not only improve the measurement accuracy of the sensor but also offer an interesting and significant solution for the safety monitoring in the coal mine and flue.

Key words: infrared absorption; dust concentration; space double beams; difference

1引言

随着工业的发展,在提高生产效率的同时,产尘量及作业场所的粉尘浓度也在不断的增加。尤其是在煤矿厂和工业生产的烟道中都会产生大量的粉尘,粉尘散布到我们的周围,对人体、产品质量、环境、生态平衡很都有影响。因此,粉尘浓度的在线监测对确保人身安全和提高环境质量具有极其重要的意义。

在多种粉尘测量的方法中,基于光学方法来测量粉尘浓度的测试仪具有灵敏度高、响应速度快、寿命长等特点。本文提出了基于红外吸收原理测量粉尘浓度的传感器,传感器采用差分结构,能消除光源不稳定和光电器件零漂移等因素的影响,从而获取准确的粉尘测量浓度。

 引言

Ø理论基础

光通过介质时,会与介质发生相互作用,除了被介质散射外,还会被介质吸收,其中吸收关系符合Lambert-Beer 定律。当平行光通过均匀介质时,以Lambert-Beer 定律为基础,通过测量入射光强和出射光强,经过计算得到粉尘浓度。所以透射光强和出射光强的关系为:

IOUT = IIN exp( - αCL)( 1)式中,IOUT ,IIN 分别为透射、入射光强; C 为介质浓度;

基金项目: 河北省科学技术研究与发展计划项目 ( No.05213503D) 资助。

作者简介:郑德忠( 1949 - ) ,男,教授,博士生导师,主要从事广义预测控制,虚拟仪器,遥测遥控技术,网络传输与信息技术,ARM嵌入式系统等方面的研究。

收稿日期:2012-01-10

1008激 光 与 红 外第 42 卷

L 为光与介质相互作用的距离; α 为介质对光波的吸收系数。α 与光波的波长和介质的性质有关,如粉尘颗粒的粒径、折射率等,与介质的浓度无关。

3系统的组成结构和工作原理

检测系统的总体结构如图 1 所示。

系统总体结构设计

图 1系统总体结构设计

Fig. 1schematic diagram of the designed sensing system

3. 1数学模型的建立

红外吸收粉尘传感器采用空间双光路结构,其中测量探测器所测量的信号与粉尘的浓度有关,而参考探测器所测量的信号没有受到被测气体浓度的影响。传感器的红外光源采用周期性的开关工作方式,即用单片机发出的脉冲来控制红外光源的发光和熄灭,得到合适频率的红外光。测量探测器所测得的测量信号和参考探测器所测得的参考信号分别经过放大滤波电路并行进入单片机中,可在同一时刻得到两路探测信号。这样,光源熄灭得到两路信号,包含了温度和背景光信号造成的波动。光源打开时又得到两路信号,这两路信号中分别包含光源的波动、测量光路的扰动、探测器和电子器件扰动等干扰因素所造成的误差。通过对这 4 路信号进行处理,就可以抵消上述各种干扰,得到更准确的测量结果。

[1 - 2]:

根据 Lambert-Beer 定律建立数学模型令红外光源关闭,测量探测器两端的电压:

V1

= V11

+ V12

( 2)

参考探测器两端的电压为:

 

V2

= V21

+ V22

( 3)

式中,V11 ,V21 分别为背景光信号在测量探测器和参考探测器上所产生的电压; V12 ,V22 分别为温度信号在测量探测器和参考探测器上所产生的电压。

再令红外光源打开,则测量探测器两端的电压为:

V3 = I0 × e - αgasCL × Rgas × ηgas × Kgas × Jgas + V11

+ V12

 

( 4)

参考探测器两端的电压为:

 

V4 = I0 × Rref × ηref × Kref × Jref + V21 + V22

( 5)

式中,Rgas ,Rref 分别测量探测器和参考探测器的响应

 来源

度; ηgas ,ηref 分别为测量电路和参考电路的放大系数; Kgas ,Kref分别为红外光通过测量气室和参考气室时的光损失系数; Jgas ,Jref分别为测量滤光片和参考滤光片的透过率; αgas 为被测粉尘气体的吸收系数; L为气室的长度; I0 为入射光的强。为了消除背景信号和温度信号的干扰,将式( 4) 与式( 2) ,式( 5) 与式( 3) 分别相减,得:

Vgas = V3

- V1

( 6)

Vref =V4

- V3

( 7)

为消除红外光源、气室扰动、探测器以及电子器件所引起的误差,将式( 6) 和是式( 7) 做以下处理,得到差分公式为:

F =

Vgas

- Vref

     

( 8)

Vgas

- Vref

     
       

将式( 2)

~ 式( 4) 和式( 5) 代入式( 8) 中得:

     

1

     

Rref ηref Kref Jref

1

+ F

 

C = -

 

ln(

   

·1

-F)

( 9)

αgas L

Rgas ηgas Kgas Jgas

 

整理得:

                   
     

1

       

Rref ηref Jref Kref

 

1

+ F

C = -

 

[ ln(

 

) + ln( 1

- F)]

αgas L

Rgas ηgas Jgas Kgas

( 10)

因为对于函数 y = ln ( 11 +- FF) = ln ( 1 + 12-FF),又

因为设计中两路放大滤波电路的放大系数相同,由

式 ( 9 ) 可知 F ∈ (  - 1,0 ) ,而

   

2F

 

是增函数,且

1 - F

         
                                                 
 

2F

 

∈( - 1,0) ,则

   

2F

∈( 0,1) 。将函数 y 进行

                                     

1 - F

     

1 - F

                   

泰勒公式展开得:

                                       
   

y = ln( 11 -+ FF ) = ln( 1 +

2F

)

             
   

1 - F

           
                 

2F

   

2F

           
     

= ln[1 + (

   

)]≈ -

     

( 11)

     

1 - F

1 - F

                 
   

将式 ( 11 ) 代入式 ( 10 ) 中,得粉尘浓度计算

公式:

                                       
   

1

         

Rref ηref Jref Kref

   

12F

   

C = -

 

ln(

 

)

+

 

·

   
   

- αgas L

αgas L

F -1

   

Rgas ηgas Jgas Kgas

                                       

( 12)

3. 2

 

系统结构的设计

                   
   

红外光源性能好坏直接关系到光路系统的稳定

性以及红外探测器对光信号的接收与处理。选择IRL715 光源,输出谱线从可见光到红外光 5 μm 处,输出稳定,使用寿命长,尤其是在间歇状态下。本文中光源采用 960 nm。驱动电路简单,用 LM317 驱动,用低频控制增强光源辐射,减缓老化。

 来源

 

激 光 与 红 外  No. 9

2012

             

郑德忠等

红外吸收粉尘传感器的设计

1009

 
       
 

采用封闭、内壁镀防腐蚀红外全反射膜的气室,

S1337 - 1010BR 光敏去有良好的均匀性,极好的线

 

设有进气泵、出气泵。在进气泵处放干燥剂,防止水

性和快的响应度,稳定性好等特点。

       
 

蒸气对红外光的影响。小型渐变折射率透镜组成的

 

微弱信号的检测系统有前置放大电路和主放大

 

气体气室使入射光经过透镜后先聚焦,然后再传输

电路两部分组成。由于前置放大电路主要起到了电

 

到另一面透镜上,这样,发散的反射光不能够返回光

流转换电压的作用,经过其放大的信号还不能满足

 

路,由此产生的相干噪声就可以消除,信号的噪声比

采样电压的要求,因此还需要设计主放大器电路,前

 

也因此提高了 5 倍。结构如图 2所示。

                 

[4]

,该芯片采用

       

置放大电路选择 ICL7650 芯片

         
                   

CMOS 工艺集成的斩波稳零高精度运算大器,输入

                   

电阻 1012 Ω,偏置电流 25 ℃ 时为 1. 5 pA,失调电压

                   

1 V,失调电压温度系数 0. 01,共模抑制比 130 dB,

                   

具有其他高阻运算放大器没有的自动稳零优点,

                   

也能很好地解决抑制温漂和放大微弱直流信号或

                   

缓慢变化的信号,所以适合作微电流放大器。主

                   

放大电路采用 AD620 芯片,AD620 具有精度高、低

 

图 2  气室结构设计

     

噪声、低功耗,使用简单等优点,只需外接一个可

       

变电阻便可构成一个高精度的运算放电路,应用

 

Fig. 2  schematic diagram of the gas cell

     
       

十分广泛。

                 
 

滤光片选择上海兆九光电技术有限公司的

                       
                   

[5]

,该

                                           

960 nm 的红外滤光片,中心波长为 960 nm,带宽

 

系统采用 MSP430F149 单片机进行控制

   

单片机 16 位数据宽度,数据处理更为有效,并且内

30 nm,峰值透过率T > 85 。

                                 
         

部集成了 12 位的 ADC 模块,采样速度快,最高可达

 

探测器是红外检测系统中的核心元件,它将通

                       
 

200 Ksps,同时也简化了系统的设计,不必再选择

 

过测量气室被待测气体吸收后剩余的光能转换为某

                         
 

种形式的信号( 电压或电流等) 测量使用。本设计

A /D 转 换 器 进 行 连 接 设 计。显 示 部 分 采 用

 

LCD1602 模块。

             
 

中光电探测器选择硅光电池 S1337 - 1010BR,有效

             
 

3  传感器原理验证试验

             
 

面积为 10 mm × 10 mm,波长范围 320 ~ 1100 nm,峰

             
                     

 

值 960 nm,响应时间 3 μs[3]。它是一种大光敏面的

                   
   

在建好的粉尘浓度实验室进行了一些实验 实

 

高灵敏度、高效率的光电探测器件,适合于微光功率

验用的粉尘是气煤煤粉,测量的数据如表 1 所示,将

 

其进行线性拟合,如图 3 所示。

         
 

及照度计的探头,在零偏电压下工作,在该条件下

         
                         
             

表 1

测量气煤煤粉数据

                 
         

Tab. 1

measured date of gas pulverized coal

             
                                           
     

1

 

2

 

3

 

4

 

5

 

6

 

7

   

8

9

   
                                       
 

2F / (F -1)

 

0.2013

 

0.1857

 

0.1609

 

0.1134

 

0.0754

 

0.0599

 

0.367

 

0. 0046

0. 0012

                                       
 

粉尘浓度 / ( mg·m - 3 )

 

395. 18

 

355.69

 

310.12

 

240.46

 

185.42

 

145.98

 

100.72

 

65. 05

23. 05

 

气煤煤粉浓度拟合图

图 3气煤煤粉浓度拟合图

气煤煤粉浓

Fig. 3fitting diagram of concentration

for pulverized coal

 来源

从以上数据的拟合直线可以看出,其线性相关系数为 0. 9926,说明粉尘浓度与F2-F1非常符合线性关系,验证了以 Lambert-Beer 定律为原理的吸收式双光路粉尘浓度测量方法的可靠性。同时也可以看出,当粉尘浓度很低时,该种方法测得的粉尘浓度值误差很大,因此说明吸收式方法不宜测量低浓度的粉尘。

4结论

本文提出了基于红外吸收原理测量粉尘的新算法,根据算法建立的数学模型结构简单,层次清楚,

来源

1010

激 光 与 红 外

第 42 卷

         
 

适合于粉尘传感器浓度的测量。结构上采用单光

[3]  Hao Xiaojian,Li Yangjun.

Technology and application of

 

源、双光路、双气室结构,消除了同性干扰的影响干

photoelectric detection[M]. Beijing: National Defence In-

 

扰的影响,提高了检测精度。未来的工作将集中在

dustry Press,2009: 66 - 69. ( in Chinese)

 

全面实现设计功能、提高传感器的性能上。

 

郝晓剑,李仰军. 光电检测技术及应用[M]. 北京: 国

   

防工业出版社,2009: 66 - 69.

     
 

参考文献:

 

[4]  He Jin,Liu Tiegen,Meng Zhuo,et al. Design of pre-am-

[1]  Li Yaping,Zhang Guangjiun,Li Qingbo. Infrared CO2  gas

plifier circuit for detective system of weak signal[J]. Sci-

ence  Technology  and  Engineering,2007,7  ( 9 ) :

           
 

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model[J]. Optics and Precision Engineering,2009,17

   
 

何瑾,刘铁根,孟卓,等. 弱光强信号检测系统前级放

 

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李亚萍,张广军,李庆波. 空间双光路红外 CO2  气体传

     
 

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[5]  Shen Jianhua,Yang Yanqin,Zhai Xiaoshu. Principle and

           
 

16 - 17.

 

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3 - 7.

第 42 卷   第 9

激 光 与 红 外

Vol. 42,No. 9

2012 年 9 月

 

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文章编号:1001-5078( 2012) 09-1007-04

 

·红外技术及应用·


红外吸收粉尘传感器的设计

郑德忠,赵乐平

( 燕山大学测试计量技术及仪器河北省重点实验室,河北 秦皇岛 066004)

摘 要:基于粉尘对红外光的吸收原理提出了一种测量粉尘浓度的传感器新方案。以朗伯 - 比尔定律为理论依据,传感器采用空间双光路结构,应用差分算法,建立数学模型,采用MSP430F149,ICL7605 和 AD620 等芯片进行数据处理,并用实验结果验证可靠性。提出的粉尘设计方案对于提高粉尘测量精度,特别是烟道、煤矿中高浓度的粉尘安全检测均有重要意义。

关键词:红外吸收; 粉尘浓度; 空间双光路; 差分

中图分类号:TP212文献标识码:ADOI: 10. 3969 /j. issn. 1001-5078. 2012. 09. 010

Design of infrared absorption sensor for dust concentration

ZHENG De-zhong,ZHAO Le-ping

( Measurement Technology and Instrumentation Key Lab of Hebei Province,Yanshan University,Qinhuangdao 066004,China)

Abstract: Based on the principle of infrared absorption,a novel design of infrared sensor measuring the dust concen-tration is proposed in the paper. The linear mathematical model of sensor is established based on Lambert-Beer,the structure of double light paths and applying difference algorithm. Msp430f149,ICL7605 and AD620 are applied in the signal processing section.Then,the reliability of the measurement is verified by experimental data. It seems that the proposed infrared absorption dust sensor can not only improve the measurement accuracy of the sensor but also offer an interesting and significant solution for the safety monitoring in the coal mine and flue.

Key words: infrared absorption; dust concentration; space double beams; difference

1引言

随着工业的发展,在提高生产效率的同时,产尘量及作业场所的粉尘浓度也在不断的增加。尤其是在煤矿厂和工业生产的烟道中都会产生大量的粉尘,粉尘散布到我们的周围,对人体、产品质量、环境、生态平衡很都有影响。因此,粉尘浓度的在线监测对确保人身安全和提高环境质量具有极其重要的意义。

在多种粉尘测量的方法中,基于光学方法来测量粉尘浓度的测试仪具有灵敏度高、响应速度快、寿命长等特点。本文提出了基于红外吸收原理测量粉尘浓度的传感器,传感器采用差分结构,能消除光源不稳定和光电器件零漂移等因素的影响,从而获取

准确的粉尘测量浓度。

来源

Ø理论基础

光通过介质时,会与介质发生相互作用,除了被介质散射外,还会被介质吸收,其中吸收关系符合Lambert-Beer 定律。当平行光通过均匀介质时,以Lambert-Beer 定律为基础,通过测量入射光强和出射光强,经过计算得到粉尘浓度。所以透射光强和出射光强的关系为:IOUT = IIN exp( - αCL)( 1)式中,IOUT ,IIN 分别为透射、入射光强; C 为介质浓度;

基金项目: 河北省科学技术研究与发展计划项目 ( No.05213503D) 资助。

作者简介:郑德忠( 1949 - ) ,男,教授,博士生导师,主要从事广义预测控制,虚拟仪器,遥测遥控技术,网络传输与信息技术,ARM嵌入式系统等方面的研究。

收稿日期:2012-01-10

来源

 

1008激 光 与 红 外第 42 卷

L 为光与介质相互作用的距离; α 为介质对光波的吸收系数。α 与光波的波长和介质的性质有关,如粉尘颗粒的粒径、折射率等,与介质的浓度无关。

3系统的组成结构和工作原理

检测系统的总体结构如图 1 所示。

检测系统的总体结构

 

图 1系统总体结构设计

Fig. 1schematic diagram of the designed sensing system

3. 1数学模型的建立

红外吸收粉尘传感器采用空间双光路结构,其中测量探测器所测量的信号与粉尘的浓度有关,而参考探测器所测量的信号没有受到被测气体浓度的

影响。传感器的红外光源采用周期性的开关工作方式,即用单片机发出的脉冲来控制红外光源的发光和熄灭,得到合适频率的红外光。测量探测器所测得的测量信号和参考探测器所测得的参考信号分别经过放大滤波电路并行进入单片机中,可在同一时刻得到两路探测信号。这样,光源熄灭得到两路信号,包含了温度和背景光信号造成的波动。光源打开时又得到两路信号,这两路信号中分别包含光源

的波动、测量光路的扰动、探测器和电子器件扰动等干扰因素所造成的误差。通过对这 4 路信号进行处理,就可以抵消上述各种干扰,得到更准确的测量结果。

[1 - 2]:

根据 Lambert-Beer 定律建立数学模型令红外光源关闭,测量探测器两端的电压:

V1

= V11

+ V12

( 2)

参考探测器两端的电压为:

 

V2

= V21

+ V22

( 3)

式中,V11 ,V21 分别为背景光信号在测量探测器和参考探测器上所产生的电压; V12 ,V22 分别为温度信号在测量探测器和参考探测器上所产生的电压。

再令红外光源打开,则测量探测器两端的电压为:

V3 = I0 × e - αgasCL × Rgas × ηgas × Kgas × Jgas + V11

+ V12

 

( 4)

参考探测器两端的电压为:

 

V4 = I0 × Rref × ηref × Kref × Jref + V21 + V22

( 5)


式中,Rgas ,Rref 分别测量探测器和参考探测器的响应

来源

度; ηgas ,ηref 分别为测量电路和参考电路的放大系数; Kgas ,Kref分别为红外光通过测量气室和参考气室时的光损失系数; Jgas ,Jref分别为测量滤光片和参考滤光片的透过率; αgas 为被测粉尘气体的吸收系数; L为气室的长度; I0 为入射光的强。

为了消除背景信号和温度信号的干扰,将式( 4) 与式( 2) ,式( 5) 与式( 3) 分别相减,得:

Vgas = V3

- V1

( 6)

Vref =V4

- V3

( 7)

为消除红外光源、气室扰动、探测器以及电子器件所引起的误差,将式( 6) 和是式( 7) 做以下处理,得到差分公式为:

F =

Vgas

- Vref

     

( 8)

Vgas

- Vref

     
       

将式( 2)

~ 式( 4) 和式( 5) 代入式( 8) 中得:

     

1

     

Rref ηref Kref Jref

1

+ F

 

C = -

 

ln(

   

·1

-F)

( 9)

αgas L

Rgas ηgas Kgas Jgas

 

整理得:

                   
     

1

       

Rref ηref Jref Kref

 

1

+ F

C = -

 

[ ln(

 

) + ln( 1

- F)]

αgas L

Rgas ηgas Jgas Kgas

( 10)

因为对于函数 y = ln ( 11 +- FF) = ln ( 1 + 12-FF),又因为设计中两路放大滤波电路的放大系数相同,由

式 ( 9 ) 可知 F ∈ (  - 1,0 ) ,而

   

2F

 

是增函数,且

1 - F

         
                                                 
 

2F

 

∈( - 1,0) ,则

   

2F

∈( 0,1) 。将函数 y 进行

                                     

1 - F

     

1 - F

                   

泰勒公式展开得:

                                       
   

y = ln( 11 -+ FF ) = ln( 1 +

2F

)

             
   

1 - F

           
                 

2F

   

2F

           
     

= ln[1 + (

   

)]≈ -

     

( 11)

     

1 - F

1 - F

                 
   

将式 ( 11 ) 代入式 ( 10 ) 中,得粉尘浓度计算

公式:

                                       
   

1

         

Rref ηref Jref Kref

   

12F

   

C = -

 

ln(

 

)

+

 

·

   
   

- αgas L

αgas L

F -1

   

Rgas ηgas Jgas Kgas

                                       

( 12)

3. 2

 

系统结构的设计

                   
   

红外光源性能好坏直接关系到光路系统的稳定


性以及红外探测器对光信号的接收与处理。选择IRL715 光源,输出谱线从可见光到红外光 5 μm 处,输出稳定,使用寿命长,尤其是在间歇状态下。本文中光源采用 960 nm。驱动电路简单,用 LM317 驱动,用低频控制增强光源辐射,减缓老化。

来源

 

 

激 光 与 红 外  No. 9

2012

             

郑德忠等

红外吸收粉尘传感器的设计

1009

 
       
 

采用封闭、内壁镀防腐蚀红外全反射膜的气室,

S1337 - 1010BR 光敏去有良好的均匀性,极好的线

 

设有进气泵、出气泵。在进气泵处放干燥剂,防止水

性和快的响应度,稳定性好等特点。

       
 

蒸气对红外光的影响。小型渐变折射率透镜组成的

 

微弱信号的检测系统有前置放大电路和主放大

 

气体气室使入射光经过透镜后先聚焦,然后再传输

电路两部分组成。由于前置放大电路主要起到了电

 

到另一面透镜上,这样,发散的反射光不能够返回光

流转换电压的作用,经过其放大的信号还不能满足

 

路,由此产生的相干噪声就可以消除,信号的噪声比

采样电压的要求,因此还需要设计主放大器电路,前

 

也因此提高了 5 倍。结构如图 2所示。

                 

[4]

,该芯片采用

       

置放大电路选择 ICL7650 芯片

         
                   

CMOS 工艺集成的斩波稳零高精度运算大器,输入

                   

电阻 1012 Ω,偏置电流 25 ℃ 时为 1. 5 pA,失调电压

                   

1 V,失调电压温度系数 0. 01,共模抑制比 130 dB,

                   

具有其他高阻运算放大器没有的自动稳零优点,

                   

也能很好地解决抑制温漂和放大微弱直流信号或

                   

缓慢变化的信号,所以适合作微电流放大器。主

                   

放大电路采用 AD620 芯片,AD620 具有精度高、低

 

图 2  气室结构设计

     

噪声、低功耗,使用简单等优点,只需外接一个可

       

变电阻便可构成一个高精度的运算放电路,应用

 

Fig. 2  schematic diagram of the gas cell

     
       

十分广泛。

                 
 

滤光片选择上海兆九光电技术有限公司的

                       
                   

[5]

,该

                                           

960 nm 的红外滤光片,中心波长为 960 nm,带宽

 

系统采用 MSP430F149 单片机进行控制

   

单片机 16 位数据宽度,数据处理更为有效,并且内

30 nm,峰值透过率T > 85 。

                                 
         

部集成了 12 位的 ADC 模块,采样速度快,最高可达

 

探测器是红外检测系统中的核心元件,它将通

                       
 

200 Ksps,同时也简化了系统的设计,不必再选择

 

过测量气室被待测气体吸收后剩余的光能转换为某

                         
 

种形式的信号( 电压或电流等) 测量使用。本设计

A /D 转 换 器 进 行 连 接 设 计。显 示 部 分 采 用

 

LCD1602 模块。

             
 

中光电探测器选择硅光电池 S1337 - 1010BR,有效

             
 

3  传感器原理验证试验

             
 

面积为 10 mm × 10 mm,波长范围 320 ~ 1100 nm,峰

             
                     

 

值 960 nm,响应时间 3 μs[3]。它是一种大光敏面的

                   
   

在建好的粉尘浓度实验室进行了一些实验 实

 

高灵敏度、高效率的光电探测器件,适合于微光功率

验用的粉尘是气煤煤粉,测量的数据如表 1 所示,将

 

其进行线性拟合,如图 3 所示。

         
 

及照度计的探头,在零偏电压下工作,在该条件下

         
                         
             

表 1

测量气煤煤粉数据

                 
         

Tab. 1

measured date of gas pulverized coal

             
                                           
     

1

 

2

 

3

 

4

 

5

 

6

 

7

   

8

9

   
                                       
 

2F / (F -1)

 

0.2013

 

0.1857

 

0.1609

 

0.1134

 

0.0754

 

0.0599

 

0.367

 

0. 0046

0. 0012

                                       
 

粉尘浓度 / ( mg·m - 3 )

 

395. 18

 

355.69

 

310.12

 

240.46

 

185.42

 

145.98

 

100.72

 

65. 05

23. 05

 

粉尘浓度

图 3气煤煤粉浓度拟合图

气煤煤粉浓度

Fig. 3fitting diagram of concentration

for pulverized coal

来源

 

从以上数据的拟合直线可以看出,其线性相关系数为 0. 9926,说明粉尘浓度与F2-F1非常符合线性关系,验证了以 Lambert-Beer 定律为原理的吸收式双光路粉尘浓度测量方法的可靠性。同时也可以看出,当粉尘浓度很低时,该种方法测得的粉尘浓度值误差很大,因此说明吸收式方法不宜测量低浓度的粉尘。

4结论

本文提出了基于红外吸收原理测量粉尘的新算法,根据算法建立的数学模型结构简单,层次清楚,

来源

1010

激 光 与 红 外

第 42 卷

         
 

适合于粉尘传感器浓度的测量。结构上采用单光

[3]  Hao Xiaojian,Li Yangjun.

Technology and application of

 

源、双光路、双气室结构,消除了同性干扰的影响干

photoelectric detection[M]. Beijing: National Defence In-

 

扰的影响,提高了检测精度。未来的工作将集中在

dustry Press,2009: 66 - 69. ( in Chinese)

 

全面实现设计功能、提高传感器的性能上。

 

郝晓剑,李仰军. 光电检测技术及应用[M]. 北京: 国

   

防工业出版社,2009: 66 - 69.

     
 

参考文献:

 

[4]  He Jin,Liu Tiegen,Meng Zhuo,et al. Design of pre-am-

[1]  Li Yaping,Zhang Guangjiun,Li Qingbo. Infrared CO2  gas

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sensor based on space double beams and its measurement

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model[J]. Optics and Precision Engineering,2009,17

   
 

何瑾,刘铁根,孟卓,等. 弱光强信号检测系统前级放

 

( 1) ; 16 - 17. ( in Chinese)

       
   

大电路的设计[J]. 科学技术与工程,2007,7 ( 9 ) :

 

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感器及其测量模型[J]. 光学 精密工程,2009,17( 1) :

   
 

[5]  Shen Jianhua,Yang Yanqin,Zhai Xiaoshu. Principle and

           
 

16 - 17.

 

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[2]  Liu Quan,Lin Haiyan. Study of optical fiber detection sys-

     

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感器技术,2003,22( 4) : 16 - 17.

3 - 7.


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